TTS Moduł 8

Wykład

Głównymi celami Wykładu 8 jest zapoznanie studiującego z tak ważnymi narzędziami techniki mikrofalowej, jak: wytwarzanie drgań harmonicznych o sinusoidalnym przebiegu i o kontrolowanej amplitudzie i częstotliwości, modulacja i demodulacja sygnałów, detekcja, przemiana częstotliwości.

---

Materiał obu części Wykładu jest obszerny i zapoznaje on studiującego z wieloma nowymi zagadnieniami, technikami i z wielką liczbą nowych pojęć.

---

Na rysunku obok widzimy obraz sygnału o częstotliwości 100MHz otrzymany na ekranie analizatora widma. Sygnał poddany został modulacji amplitudy, a świadczą o tym dwie wstęgi boczne oddalone od prążka fali nośnej o 10 kHz. Jak skonstruowany jest oscylator mikrofalowy, jak go zaprojektować, aby uzyskać sygnał „czysty” w sensie widmowym? Jak skonstruować mechanizm przestrajania i modulacji częstotliwości generatora? Jak przeprowadzić proces modulacji przed wysłaniem sygnału w eter? Jak odzyskać informację po odbiorze sygnału? Oto seria pytań, na które Czytelnik znajdzie odpowiedź w tym wykładzie.

---

O generatorze i warunkach generacji można mówić na kilka sposób, gdyż opracowano wiele modeli opisujących pracę generatora. Jednym z najpopularniejszych jest model dwójnikowy. Na rysunku pokazano ideową strukturę oscylatora, zawierającą trzy podstawowe składniki: element aktywny (np. tranzystor...) umożliwiający powstanie oscylacji, obwód strojenia z rezonatorem, który decyduje o częstotliwości generacji, obciążenie, odbierające wytworzony sygnał. Między rezonatorem a elementem aktywnym a rezonatorem wybrano parę zacisków. W stanie ustalonym sinusoidalnych oscylacji między zaciskami panuje napięcie o amplitudzie zespolonej $U$, oraz płyną prądy o zespolonych amplitudach $I_a$ – w stronę obwodu aktywnego - i $I_c$ w stronę rezonatora. Wymienione prądy łączy oczywisty związek. Na jego podstawie można zdefiniować dwie admitancje: obwodu aktywnego $Y_a$ i obwodu strojenia z rezonatorem $Y_C$ – patrz rysunek. Prowadzi to do admitancyjnego warunku generacji. W powyższym wywodzie pominięto wpływ harmonicznych sygnału generowanego.

---

Analiza bilansu mocy w obwodzie generatora wymaga wprowadzenia pojęcia mocy ujemnej. Moc $P_c$ absorbowana przez rezonator i obciążenie jest dodatnia, jest to moc tracona. Moc $P_a$ jest ujemna, gdy konduktancja Moc $G_a$ jest ujemna. Oznacza to, że konduktancja $G_a$ „pompuje” moc prądu zmiennego do obwodu zewnętrznego. Warunek bilansu mocy jest spełniony w stanie ustalonym generacji. Jednak w stanie narastania lub gaśnięcie oscylacji suma mocy $P_a+P_C$ jest różne od zera. Aby wyjaśnić ten fakt wygodnie jest przyjąć, że prąd $I_c$ jest w fazie z $U$, co oznacza, że prąd $I_a$ jest przesunięty o $180^{\circ }$ względem $U$. Element aktywny, np. tranzystor, jest nieliniowy, co oznacza, że prąd $|I_a|$ tylko do pewnej granicy jest proporcjonalne do $|U_a|$ . W rezultacie moc $P_a$ jest proporcjonalna do $|U{|}^2$ jedynie dla małych amplitud i przechodzi ze wzrostem $|U|$ przez swoje maksimum. Obwód strojenia jako bierny nie wykazuje nieliniowości i wykres $P_C(|U|)$ jest parabolą. Na rysunku b) pokazano wykresy obu mocy. Punkt przecięcia paraboli $P_C$ z linią mocy $P_a$ określa stan ustalony, w którym spełniony jest bilans mocy. Generację inicjują szumy elementu aktywnego. Dla małych amplitud moc dostarczana przez obwód aktywny przewyższa moc traconą, gdyż $P_a+P_c<0$. Nadwyżka mocy powoduje, że amplituda drgań narasta, wzrasta energia zgromadzona w polu elektromagnetycznym obwodu rezonansowego. Proces narastania amplitudy trwa tak długo, aż spełniony zostanie bilans mocy. Gdy $P_a+P_c<0$ , drgania gasną. Na rysunku c) pokazano inny, typowy dla generatora obcowzbudnego, przebieg mocy $P_a$. Proces samowzbudzenia nie nastąpi, ponieważ dla małych napięć bilans mocy jest niekorzystny, moc tracona przewyższa moc oddaną przez obwód aktywny. Doprowadzenie mocy z zewnątrz może wprowadzić obwód w stan, gdzie $P_a+P_c<0$. Powstaje pytanie, który z punktów przecięcia charakterystyk, A czy B będzie punktem stabilnych oscylacji. Łatwo zauważyć, że będzie nim punkt B, w którym jest spełniony warunek:

---

Przeanalizujemy dokładniej admitancyjny warunek generacji. Admitancja $Y_a$ zależy od wielu zmiennych: warunków polaryzacji elementu aktywnego $(U_0,I_0)$ , częstotliwości $f$ i amplitudy sygnału oscylacji $|U|$. Dla małych sygnałów $Y_a=Y_{a0}$. Admitancja obwodowa $Y_c$ jest sumą 2 składników: admitancji rezonatora $Y_r$ i admitancji obciążenia $Y_L$ – patrz rysunek. Dla uproszczenia przyjmiemy założenie, że $Y_L$ jest czysto rzeczywiste. Admitancja rezonatora $Y_r$ jest silnie zależna od częstotliwości. Warunek admitancyjny generacji można teraz zapisać jako dwa oddzielne warunki: amplitudy i fazy. Na rysunku pokazano graficzną interpretację admitancyjnego warunku generacji. Linia niebieska to admitancja obwodowa, silnie zależna od częstotliwości, Linia czerwona opisuje zachowanie admitancji obwodu aktywnego. Ze wzrostem amplitudy wartość $Y_a$ zmienia się od $Y_{a0}$ do wartości odpowiadającej punktowi przecięcia. Tak więc położenie punktu przecięcia na linii $Y_a$ określa amplitudę oscylacji, a na linii $Y_C$ częstotliwość oscylacji.

---

Oscylator można przedstawić w ogólnej postaci obwodu zastępczego z rysunku a). Wybieramy wrota w prowadnicy łączącej obwód strojenia z obwodem aktywnym. W ustalonym stanie generacji rozchodzą się fale o amplitudach $U_i$ i $U_r$. W tej wybranej płaszczyźnie określane są ${\mathrm{\Gamma }}_a$ współczynnik odbicia obwodu aktywnego i ${\mathrm{\Gamma }}_c$ współczynnik odbicia obwodu strojenia: Reflektancyjny warunek generacji jest zapisem oczywistego faktu, że jeden współczynnik jest odwrotnością drugiego: Oznaczymy moduły i argumenty obu współczynników odbicia: dla obwodu aktywnego ${\mathrm{\Gamma }}_a=|{\mathrm{\Gamma }}_a|e^{j{\gamma }_a}$ i dla obwodu strojenia ${\mathrm{\Gamma }}_c=|{\mathrm{\Gamma }}_c|e^{j{\gamma }_c}$ . Warunek generacji można zapisać dwoma równościami: warunkiem amplitudy, oraz warunkiem fazy. Współczynnik odbicia obwodu aktywnego ${\mathrm{\Gamma }}_a={\mathrm{\Gamma }}_{a0}(U_0,I_0,\omega )S(|U_r|)$ jest funkcją kilku zmiennych, podobnie jak admitancja $Y_a$. Natomiast współczynnik odbicia obwodu strojenia ${\mathrm{\Gamma }}_S(\omega )$ jest funkcją częstotliwości. Ilustracja warunku generacji na płaszczyźnie zespolonej wymaga wykreślenia zależności ${\mathrm{\Gamma }}_S(\omega )$ i odwrotności $1/{\mathrm{\Gamma }}_a(P)$, co pokazano na rysunku b). Punkt przecięcia wskazuje stan ustalony generacji. Położenie tego punktu na linii ${\mathrm{\Gamma }}_S(\omega )$ wyznacza częstotliwość oscylacji, a na linii $1/{\mathrm{\Gamma }}_a(P)$ wyznacza moc oscylacji.

---

Tranzystor jest uniwersalnym elementem aktywnym, używanym do wzmocnienia i generacji sygnału od kilku Hz do 200 GHz. Wykorzystując wielką aktywność tranzystora opracowano wiele rozmaitych konfiguracji obwodów oscylujących. W pasmie fal mikrofalowych i milimetrowych najlepsze rezultaty uzyskuje się stosując prostą strukturę dwójnikową. W układzie oddzielono część aktywną umożliwiającą spełnienie warunku amplitudy, od części określającą częstotliwość generacji, zwaną obwodem strojenia. Część mocy wyprowadzana na zewnątrz oscylatora reprezentowana jest przez impedancję obciążęnia. Dla układu dwójnikowego najwygodniej oprzeć analizę warunków pracy oscylatora tranzystorowego o reflektancyjny warunek generacji. Określmy przez ${\mathrm{\Gamma }}_{a0}$ - współczynnik odbicia dla małych sygnałów, aby napisać warunek samodzielnego startu oscylacji. Rolą obwodu aktywnego jest uczynić odpowiednio dużym moduł współczynnika odbicia $|{\mathrm{\Gamma }}_{a0}|$ w żądanym pasmie częstotliwości, aby, mimo strat obwodu strojenia, spełnić warunek amplitudy. Decydująca rolę gra obwód sprzężenia, zwykle indukcyjność lub odcinek linii zwartej. Obwód strojenia zapewnia spełnienie warunku fazy, ewentualnie umożliwia przestrajanie, przy możliwie dużej dobroci, aby sygnał był „czysty”. Obwód wyjściowy nie gra zwykle istotnej roli, czasami potrzebny jest do spełnienia warunku szerokopasmowych oscylacji.

---

Przykład: Przygotowano obwód aktywny do pracy w obwodzie oscylatora w pasmie 8 GHz. Wybrano tranzystor FET N325 o częstotliwości granicznej 18 GHz. Elementy obwodu pokazano na rysunku a). Na rysunku b) pokazano wyniki obliczeń współczynnika odbicia ${\mathrm{\Gamma }}_{a0}(f)$ dla obwodu sprzężenia w postaci odcinka linii bezstratnej o $Z_0=150\mathrm{\Omega }$ , dla 3 długości tej linii. W każdym przypadku uzyskano $|S_{11}|$ przekraczające wartość 6 dla środka pasma, co gwarantuje uzyskanie oscylacji.

---

Źródła sygnałów powinny mieć możliwość zmiany, przestrajania częstotliwości generacji. Znane są dwie techniki przestrajania: Przestrajanie mechaniczne dokonywane jest zwykle przez zmianę wymiarów rezonatora, albo też przez wprowadzenie do jego objętości elementu metalowego lub dielektrycznego, zaburzającego pole EM i zmieniającego jego częstotliwość rezonansową. Przestrajanie mechaniczne jest powolne. Przestrajanie elektryczne dokonywane jest przez sprzężenie z rezonatorem elementu o zmiennej reaktancji. Przestrajanie elektryczne pozwala na szybką zmianę częstotliwości oscylacji. W szczególności w zależności od przyjętego rozwiązania rozróżniamy: Przestrajanie napięciowe, najczęściej z użyciem diody waraktorowej o zmiennej pojemności (tzw. VCO - ang. Voltage Control Oscillator). VCO umożliwiają szybką modulację częstotliwości. Przestrajanie prądowe przez zmianę prądu elektromagnesu, w polu magnetycznym którego umieszczono rezonator ferrimagnetyczny (tzw. CCO - ang. Current Control Oscillator). CCOs umożliwiają wobulację, technikę wykorzystywaną w miernictwie mikrofalowym w wobulatorach i syntezerach.

---

Układ generatora wraz ze wzmacniaczem separującym wykonane są zwykle na podłożu ceramicznym, w technologii hybrydowych układów scalonych. Schemat układu generatora pokazano na rysunku. Generator z rezonatorem YIG konstruowany jest zwykle w wersji szerokopasmowej. Pasmo przestrajania jest bardzo duże, $f_{max}/f_{min}\approx 3:1$ ( od 2GHz do 6GHz). Indukcyjność $L_M$ i obwód korygujący zapewniają szerokopasmową „aktywność” warunkującą powstanie oscylacji. $R$ rezonator silnie sprzężony i oddalony o $\theta$ spełnia warunek fazy. Oscylator jest przestrajany przez zmianę prądu cewki elektromagnesu. Szybkość przestrajania ograniczona jest dużą indukcyjnością cewki elektromagnesu; z tego powodu oscylatory tego typu stosowane są w wobulatorach, czyli wolno przestrajanych generatorach pomiarowych.

---

Na rysunku pokazano podstawową strukturę oscylatora tranzystorowego z diodą waraktorową. Obwód rezonansowy, z którym sprzężony jest waraktor może być konstruowany w rozmaity sposób. Może to być obwód typu LC ze skupioną indukcyjnością, może też zawierać elementy linii długiej. Obwód taki nadaje się szczególnie do wykonania w technologii układów scalonych hybrydowych albo monolitycznych. Szybkość przestrajania generatorów z diodami waraktorowymi jest bardzo duża. Częstotliwość oscylacji może być kontrolowana napięciem polaryzacji diody waraktorowej, co daje możliwość modulacji częstotliwości, zarówno analogowej jak i cyfrowej. Możliwość tą należy mieć na uwadze, gdyż jest to praktycznie jedyny sposób na modulację częstotliwości fali nośnej przez bezpośrednią ingerencję w warunek generacji. Modulację amplitudy albo fazy sygnału wykonuje się poza układem oscylatora. Układy generatorów projektowane są zwykle z następnym stopniem wzmacniacza pełniącego rolę separatora pracy oscylatora od zmian obciążenia.

---

Pokazana na ryunku struktura obwodu generatora jest prosta. Rolę indukcyjności $L$ w obwodzie sprzężenia pełni linia zwarta na końcu. Odległość elektryczna $\theta$ rezonatora od tranzystora może być fizycznie zmieniana przesuwem walca dielektrycznego tworzącego rezonator. Właściwy dobór tej odległości pozwala spełnić warunek fazy. Przestrajanie mechaniczne rezonatora dielektrycznego w granicach 10% można zrealizować przez zbliżanie denka metalowego, lub innego dielektryka. Przestrajaniu rezonatota towarzyszy przestrajanie oscylatora. Możliwe jest także przestrajanie elektryczne, waraktorem sprzężonym z linią, w granicach 0,1%. Rozwiązanie to stosuje się do specjalnych zastosowań generatorów przeznaczonych do pracy w układach stabilizacji fazowej.

---

W obszarze zastosowań telekomunikacyjnych (telefonia, radio, telewizja, telewizja satelitarna, itp.) wielokrotnie rozwiązywany jest problem transmisji informacji z punktu do punktu, lub z punktu do wielu punktów. Sama informacja zapisana jest zwykle w postaci sygnału elektrycznego, ale nie przesyłamy jej bezpośrednio, lecz używamy do tego celu fali nośnej, którą modulujemy sygnałem zawierającym informację. Tak więc zapamiętajmy: Fala nośna jest sygnałem elektrycznym, najczęściej sinusoidalnym, poddawanym procesowi modulacji. Fala modulująca jest sygnałem zawierającym informację, użytym do kontroli/modulacji fali nośnej. Fala zmodulowana to końcowy efekt procesu modulacji fali nośnej przez falę modulującą. Fala zmodulowana przesyłana jest następnie od nadajnika do odbiornika. W odbiorniku odebrany sygnał poddawany jest często złożonym procesom. Ich celem jest odzyskanie informacji. Pomijając w tym momencie konieczne wielokrotne wzmacnianie odebranego sygnału, to procesy usuwania fali nośnej i odzyskiwania informacji/fali modulującej nazywamy demodulacją. Podstawowe rodzaje modulacji stosowane przy „zapisywaniu” informacji na falę nośną to: modulacja amplitudy, modulacja kąta, modulacja częstotliwości, modulacja fazy, modulacja impulsowa Ze względu na sposób zapisu informacji mówimy ponadto o: modulacji analogowej modulacji cyfrowej. Informacja, taka jak zapis dźwięku czy też obrazu, może być przekształcona do formy cyfrowej, jako ciąg liczb najczęściej w postaci binarnej. Dlatego modulacja cyfrowa jest coraz powszechniej stosowana.

---

Obiektem modulacji jest fala nośna, charakteryzowana wartościami amplitudy $A$, częstotliwości $F$ i fazy $\varphi$. Fala modulująca opisana jest wartościami amplitudy B i częstotliwości $f<<F$. Informację niesie zwykle przebieg $B(t)$ i $f(t)$, np. w przypadku rejestracji głosu. Efektem modulacji jest fala $u(t)$ o amplitudzie zmieniającej się z częstotliwością $f$ , współczynnik $m\approx B$ jest nazywany wskaźnikiem modulacji. Otrzymana zależność jest sumą trzech składników, które rozpoznajemy jako: falę nośną- $\frac{Am}{2}sin[2\pi (F-f)t+\varphi ]$ wstęgę górną, $Asin(2\pi Ft+\varphi )$ , wstęgę dolną, $Asin(2\pi Ft+\varphi )$ . Na rysunku a) pokazano przebieg czasowy $u(t)$ sygnału o zmodulowanej amplitudzie. Pierwszy fragment wykresu przedstawia czystą falę nośna. Drugi odcinek to fala nośna zmodulowana sygnałem o stałej amplitudzie Am i częstotliwości $f$. Na rysunku b) pokazano charakterystykę widmową sygnału o zmodulowanej amplitudzie. Wysokość wstęg bocznych, dolnej i górnej zależy od głębokości modulacji $m$.

---

Bardzo chętnie stosowanym rodzajem modulacji jest modulacja częstotliwości. Ten rodzaj modulacji wraz z i modulacją fazy należą do tzw. modulacji kąta. W tym przypadku amplituda $A$ jest stała, a modulowany jest kąt $\varphi (t)$. W przypadku modulacji częstotliwości częstotliwość chwilowa $f_t(t)$ zmienia się wokół wartości średniej $F$. Maksymalne odchylenie $\mathrm{\Delta }F\approx B$ częstotliwości chwilowej $f_t$ od wartości średniej $F$ nazywane jest szczytową dewiacją częstotliwości. Na rysunku a) pokazano przykład przebiegu $u(t)$ zgodnej z powyższą zależnością. Po rozwinięciu zależności na $u(t)$ w szereg Fouriera otrzymuje się nieskończenie wiele składowych, wstęg bocznych wokół częstotliwości $F$ fali nośnej. Amplituda n-tej wstęgi bocznej jest proporcjonalna do $A{J}_n(\mathrm{\Delta }F/f)$. Pojawia się tutaj funkcja Bessela n-tego rzędu, od parametru $\mathrm{\Delta }F/f$. Rzut oka na wykresy rodziny funkcji Bessela pozwala wyciągnąć wniosek, że amplitudy kolejnych składowych szybko maleją ze wzrostem $n$ . W niektórych przypadkach stosowana jest modulacja fazy. Porównując modelację częstotliwości z modulacją fazy zauważamy, że: Dla modulacji PM - dewiacja częstotliwości proporcjonalna do $f$. Dla modulacji FM dewiacja częstotliwości niezależna od $f$.

---

Przy transmisji sygnałów cyfrowych stosujemy modulację impulsową, zwaną też inaczej modulacją cyfrową. Sygnał cyfrowy ma rozmaitą formę. Sygnały transmitowane w systemach komputerowych mają kształt pokazany na rysunku nazywane są binarnymi. Do transmisji sygnałów cyfrowych można wykorzystać każdy z opisanych wyżej rodzajów modulacji: amplitudy, częstotliwości i fazy. Wykorzystując modulację amplitudy nadajemy amplitudzie fali nośnej dwie wartości: dużą i małą (np. 0) – rys.9.5b. Dla cyfrowej modulacji częstotliwości częstotliwość fali nośnej przyjmuje dwie różne wartości dla ”1” i dla ”0” – patrz rysunek. W przypadku cyfrowej modulacji fazy faza sygnału fali nośnej przyjmuje dwie różne wartości dla ”1” i dla ”0”. W wielu przypadkach, np. telefonii komórkowej, stosujemy modulację cyfrową wielostanową. Modulację amplitudy AM i fazy PM uzyskuje się transmitując sygnał fali nośnej przez dwuwrotnik o kontrolowanych elektrycznie parametrach. Zwykle jest to transmitancja $S_{21}$. Chcąc uzyskać modulację amplitudy dwuwrotnik konstruowany jest w taki sposób, aby moduł transmitancji $|S_{21}[U(t)]|$ zmieniał się w takt napięcia fali modulującej. W przypadku modulacji fazy PM napięcie fali modulującej zmienia fazę $\varphi [U(t)]$ transmitancji dwuwrotnika. Modulację częstotliwości FM uzyskuje się przez bezpośrednią ingerencję w warunek generacji oscylatora, przez zmianę częstotliwości generacji, najczęściej przez doprowadzenie napięcia do diody waraktorowej kontrolującej częstotliwość oscylatora tranzystorowego.

---

Obecność w obwodzie elementu nieliniowego, dla którego prąd i napięcie nie są związane prawem Ohma, jest źródłem wielu efektów. Rozważmy najprostszy obwód z rysunku, w którym źródło napięciowe $V$ połączono z nieliniowym rezystorem $R$. Zachowanie się rezystora $R$ opiszemy szeregiem potęgowym. Przyjmiemy dalej, że napięcie $V$źródła napięciowego jest sumą dwóch sinusoidalnie zmiennych składników o częstotliwościach $f_H$ i $f_S$. W prądzie i pojawia się wiele składników przemiany o częstotliwościach wyrażonych podaną zależnością. Rozmaite składniki można wykorzystać do rozmaitych celów. Aby to zrobić musimy znaleźć elementy nieliniowe, o znanych właściwościach i modelach, łatwo wytwarzanych i dających się zastosować w obwodach mikrofalowych. Takimi elementami są diody Schottky;ego i tranzystory mikrofalowe.

---

Na rysunku pokazano piramidę produktów przemiany częstotliwości dla dwóch sygnałów sinusoidalnych, wskazującą kolejne produkty wyrazów szeregu. Przypatrzmy się składnikom prądu w obwodzie i roli poszczególnych wyrazów szeregu. Wyraz pierwszy $C_0$ reprezentuje składową stałą, składowa ta zostania powiększona. Wyraz drugi z $C_1$ ma wymiar konduktancji, to składnik liniowy. Wyraz trzeci z $C_2$ dostarcza składników: $2{\omega }_H,$ $2{\omega }_S$ , $({\omega }_H+{\omega }_S)$ , $({\omega }_H-{\omega }_S)$ ; oraz powoduje przyrost składowej stałej. Wyraz czwarty z $C_3$ także powoduje przyrost składowej stałej oraz dostarcza dużą grupę składników: ${\omega }_H$ , $3{\omega }_H$ , ${\omega }_S$ , $3{\omega }_S$ , $(2{\omega }_H+{\omega }_S)$ , $(2{\omega }_H-{\omega }_S)$ , $({\omega }_H+2{\omega }_S)$ , $({\omega }_H-2{\omega }_S)$ ; Proces, w którym w rezultacie doprowadzenia dwóch sygnałów o różnych częstotliwościach pojawia się w obwodzie wielu składników o częstotliwościach kombinowanych nazywany jest przemianą częstotliwości. Obecność w prądzie obwodu rozmaitych składników nie oznacza, że każdy z nich jest użyteczny i zostaje wykorzystany. W zależności od tego co jest celem przemiany proces przyjmuje różne nazwy. Proces przemiany nazywany jest detekcją, gdy użytecznym jest przyrost składowej stałej w rezultacie pojawienia się sygnału zmiennego. Proces przemiany nazywany jest powielaniem częstotliwości, gdy użytecznymi w procesie przemiany są składniki $2{\omega }_H$ , $3{\omega }_H$ ,$4{\omega }_H$.... . Proces przemiany nazywamy mieszaniem częstotliwości, gdy wykorzystujemy składnik o częstotliwości różnicowej $({\omega }_H-{\omega }_S)$ lub sumacyjnej $({\omega }_H+{\omega }_S)$ . Proces przemiany nazywamy modulacją, gdy wykorzystujemy dwa składniki o częstotliwościach $({\omega }_H-{\omega }_S)$ i $({\omega }_H+{\omega }_S)$

---

Diody z barierą Schottky’go, zwane krótko diodami Schottky’ego należą – obok diod ostrzowych i wstecznych - do grupy mikrofalowych diod detekcyjnych, przyrządów półprzewodnikowych stosowanych w detektorach i mieszaczach. Uniwersalność diod Schottky’ego, opanowanie technologii ich produkcji z zapewnieniem powtarzalności parametrów, możliwość szerokopasmowej pracy i łatwość dopasowania, spowodowały, że diody ostrzowe i wsteczne wykorzystywane są jedynie sporadycznie. Charakterystyka $I(U)$ diody Schottky’go jest silnie nieliniowa – rysunek a). W zależności powyższej $I_S$ jest prądem nasycenia diody zależnym od wysokości bariery złącza metal-półprzewodnik, $R_S$ jest rezystancją szeregową diody, a współczynnik $\alpha$ jest zależny od temperatury, w pokojowej temperaturze $\alpha \approx 40^{-1}$. Wartość prądu $I_S$ zmienia wraz z wysokością bariery złącza w granicach kilku rzędów wielkości. Zakres częstotliwości, w którym stosowane są diody Schottky’ego jest bardzo szeroki od kilku megaherców do teraherców. Z łatwością można je także stosować w mikrofalowych układach monolitycznych. Obwód zastępczy diody Schotky’ego pokazano na rysunku b). Złącze jest reprezentowane przez rezystancję szeregową $R_S$, rezystancję bariery $R_b$ i pojemność bariery $C_b$. Pojemność $C_b$ jest funkcją napięcia $U$, ale fakt ten nie odgrywa istotnej roli w procesach detekcji i przemiany częstotliwości. Elementy doprowadzeń i oprawki reprezentowane są w sposób typowy, przez indukcyjność $L_S$ i pojemność $C_p$.

---

Opierając się o charakterystykę $I(U)$ diody Schottky’ego można objaśnić działanie detektora diodowego. Aby pokazać efekt detekcji przyjmiemy, że napięcie $u(t)$ jest sygnałem sinusoidalnym. Najważniejszy składnik to przyrost $\delta I$ składowej stałej prądu w obwodzie, efekt detekcji sygnału o mocy $P_{RF}$. Wniosek 1: Przy detekcji sygnałów o małych amplitudach prąd detekcji jest proporcjonalny do mocy sygnału mikrofalowego. Wartość prądu $I_S$ nasycenia diody z wysoką barierą może być o 4 rzędy wielkości mniejsza od prądu $I_S$ diody z niską barierą. Polaryzacja diod napięciem $U_0$ zapewnia odpowiednią wartość prądu $I_0$ i czułość detekcji. Wniosek 2: Diody Schottky’ego z wysoką barierą wymagają wstępnej polaryzacji, aby dobrze pracować w obwodzie detektora. Jeśli nie można zastosować wstępnej polaryzacji należy zastosować diodę Schottky’ego z niską barierą, tzw. „zero bias diode”. Na rysunku pokazano ilustrację procesu detekcji w obwodzie z diodą Schottky’ego i rolę wstępnej polaryzacji diody napięciem $U_0$.

---

Z przyrostem $\delta I$ prądu detekcji związany jest ważny parametr detektora diodowego czułość prądowa ${\beta }_i[A/W]$, wiążąca ten przyrost z mocą mikrofalową $P_{RF}$ doprowadzoną do detektora i definiowana następująco: Czułość napięciowa $\gamma [V/W]$ detektora diodowego wiążę przyrost napięcia na rozwartym wyjściu detektora z mocą mikrofalową $P_{RF}$. Typowe wartości czułości napięciowej $\gamma [V/W]$ mieszczą się w granicach $0,5...1,5mV/\mu W$. Na rysunku pokazano typową charakterystykę $U_d(P)$ detektora diodowego. Charakterystyka ta składa się z kilku zakresów: Zakres kwadratowy, dla którego dla małych mocy sygnału $U_d\approx P_{RF}$ , jest właściwym zakresem pracy detektora mikrofalowego. Zakres liniowy, dla którego $U_d\approx \sqrt{P_{RF}}$ , występuje dla dużych mocy wejściowych. W zakresie tym napięcie wyjściowe $U_d$ jest proporcjonalne do amplitudy sygnału. Między nimi zakres przejściowy, często wykorzystywany w pomiarach, ale wymagający skalowania diody. Od strony najmniejszych mocy charakterystyka ograniczona jest przez szumy termiczne, które ograniczają poziom detekowalności sygnału (patrz wykład o szumach termicznych).

---

Mieszacze należą do rodziny układów przemiany częstotliwości. Prosty układ przemiany częstotliwości z mieszaczem diodowym przedstawiono na rysunku. Do wrót wejściowych mieszacza doprowadzono dwa sygnały mikrofalowe: z generatora sygnału o częstotliwości $f_S$ i z generatora heterodyny o częstotliwości $f_H$ , o mocach odpowiednio równych $P_S$ i $P_H$. Do sumowania sygnałów zastosowano sprzęgacz kierunkowy. W mieszaczu zastosowano element nieliniowy – diodę Schottky’ego. W przebiegu prądowym diody pojawiają się składowe o częstotliwościach $|m{f}_H\pm n{f}_S|$. Użyteczny składnik tego prądu, zwany wstęgą dolną, o częstotliwości $f_P=|f_S-f_H|$ zwanej pośrednią, zostaje odfiltrowany przez filtr dolnoprzepustowy i kierowany jest do obciążenia. Aby pokazać efekt przemiany częstotliwości - mieszania przyjmiemy, że napięcie zmienne $u(t)$ jest sumą dwu składników sinusoidalnie zmiennych. Zwykle amplituda jednego ze składników jest dużo większa od drugiego $U_H>>U_S$. Najczęściej użytecznym składnikiem procesu mieszania jest wstęga dolna o częstotliwości pośredniej $f_P=|f_S-f_H|$ ; Filtr w obwodzie wyjściowym mieszacza wybiera pożądany składnik prądu diody.

---

Podstawowe składniki widma w prądzie diody mieszacza pokazano na rysunku a). W mieszaczu dolnowstęgowym wykorzystywana jest dolna wstęga $|f_H-f_S|$ . Mieszacze dolnowstęgowe stosowane są powszechnie w odbiornikach. Jednakże w wielu przypadkach użyteczną jest wstęga górna $|f_H+f_S|$ . Mieszacz, w którym wykorzystana została górna wstęga nazywany jest mieszaczem górnowstęgowym. Proces przemiany częstotliwości w obwodzie z diodą Schottky’ego można wykorzystać do modulacji amplitudy sygnału fali nośnej. W modulatorze amplitudy częstotliwość sygnału jest dużo mniejsza od częstotliwości heterodyny, $f_S<<f_H$. Sygnał niesie informację, heterodyna dostarcza fali nośnej. Najważniejsze składniki widmowe prądu diody pokazano na rysunku b). W modulatorze amplitudy wykorzystywane są trzy składniki: fala nośna i obie wstęgi boczne: $f_H-f_S$ , $f_H$ , $f_H+f_S$ . Składniki te są odfiltrowane przez filtr pasmowo-przepustowy. Oczywiście w jednowstęgowym modulatorze amplitudy odfiltrowana zostaje tylko wybrana wstęga. Gdy do mieszacza doprowadza się sygnały o częstotliwościach $f_S$ i $f_H$, użytecznym składnikiem wyjściowym jest zazwyczaj sygnał o częstotliwości pośredniej $f_P=|f_S-f_H|$, a mieszacz nazywany jest dolnowstęgowym. W przypadku doprowadzenia sygnału monoczęstotliwościowego mieszacz pracuje bądź jako detektor – gdy jest wykorzystywana składowa stała, bądź jako powielacz częstotliwości, gdy jest wykorzystywana druga lub wyższa harmoniczna. W przypadku, gdy $f_S<<f_H$ obie wstęgi dolna i górna pojawiają się blisko częstotliwości $f_H$. Przyrząd pracuje wtedy jako modulator. Gdy $f_S=f_H$ , między sygnałami występuje różnica faz, to wartość składowej stałej staje się liniowo zależna od $sin({\mathrm{\Phi }}_S-{\mathrm{\Phi }}_H)$, a mieszacz pracuje wtedy jako detektor fazy.

---

Straty przemiany $L$ są stosunkiem mocy $P_P$ sygnału wyjściowego mieszacza o częstotliwości pośredniej $f_P$ do mocy $P_S$ sygnału wejściowego o częstotliwości $f_S$. Wartość strat przemiany mieszacza podawane jest w decybelach. Zauważmy, że dla małych sygnałów amplituda składowej prądu o częstotliwości pośredniej jest proporcjonalna do $U_H$. Straty przemiany $L$ zależą od poziomu mocy heterodyny, ze wzrostem $P_h$ straty początkowo maleją, przechodząc w szerokie minimum. Poziom strat przemiany można zmniejszyć polaryzując diody prądem stałym. Typowe wartości strat przemiany mieszacza mieszczą się w granicach $L=3...6dB$. Współczynnik szumów $F$ mieszacza jest ilorazem stosunku mocy składowej o częstotliwości pośredniej do mocy szumu na wyjściu mieszacza oraz stosunku mocy wejściowego sygnału mikrofalowego do szumu odpowiadającego temperaturze $290K$ na wejściu mieszacza: Współczynnik szumów wyrażany jest zwykle w decybelach i z dobrą dokładnością jest on równy stratom przemiany mieszacza. Proces przemiany częstotliwości degraduje stosunek sygnał/szum.

---

Mieszacze jednodiodowe, mimo prostoty budowy, mają cały szereg wad i są rzadko stosowane w praktyce. Częściej stosuje się mieszacze dwu- i wielodiodowe w konfiguracjach zrównoważonych. Prosty przykład mieszacza dwudiodowego pokazano na rysunku a). Mieszacz ten, nazywany pojedynczo-zrównoważonym, wykorzystuje czterowrotowy sprzęgacz kierunkowy $3dB/180^{\circ }$, zapewniający dobrą izolację między torami sygnału i heterodyny. Do wrót wyjściowych sprzęgacza dołączono dwie diody. Dławiki Dł zapewniają przepływ składowej stałej prądu w obwodzie z diodami. Składowe prądu diod o częstotliwości pośredniej dodają się i poprzez filtr dolnoprzepustowy dopływają do wrót wyjściowych mieszacza. Tego rodzaju umieszczenie diod, w połączeniu z przesunięciem faz wprowadzonym przez sprzęgacz, powoduje naturalne tłumienie harmonicznych częstotliwości heterodyny i składników intermodulacji. Na rysunku b) przedstawiono schemat mieszacza podwójnie zrównoważonego. Mieszacz ten wykorzystuje kwartet diod połączonych pierścieniowo, tzw. ”ring”. Napięcia heterodyny i sygnału są doprowadzone di diod za pomocą szerokopasmowych transformatorów o niesymetrycznych wyjściach. Układ taki zapewnia naturalną izolację między wszystkimi wrotami mieszacza, tłumi parzyste harmoniczne i związane z nimi produkty intermodulacji.

---

Generacja drgań sinusoidalnych jest niezwykle istotnym procesem, podstawą techniki transmisji sygnału. Wszędzie tam gdzie pracują nadajniki muszą być generatory sygnałów fali nośnej. Wszędzie tam, gdzie pracują odbiorniki oscylatory wytwarzają sygnały heterodyny do mieszaczy obniżających częstotliwość. Elementem umożliwiającym otrzymanie oscylacji są tranzystory, przyrządy półprzewodnikowe o złożonej strukturze i technologii, przyrządy uniwersalne, bardzo zróżnicowane, pracujące przy różnych poziomach mocy. Procesy modulacji i demodulacji są także podstawowe dla techniki transmisji sygnału. W obwodach modulatorów i demodulatorów szczególnie chętnie stosujemy diody Schottky’ego. Wśród procesów przemiany częstotliwości wyróżniamy: detekcję, szczególny rodzaj przemiany częstotliwości, mieszanie częstotliwości, połączone z obniżaniem częstotliwości sygnału odbieranego, modulację sygnału, szczególnie jako modulację amplitudy, powielanie częstotliwości, szczególnie chętnie stosowane w pasmach fal submilimetrowych. Modulacje cyfrowe są coraz powszechniej stosowane, analogowe natomiast wykorzystywane są dla specjalnych celów.

---

Pytania sprawdzające

(jeśli potrafisz na nie odpowiedzieć, to znaczy, że opanowałeś/aś materiał wykładu)

1. Wymień podstawowe elementy generatora mikrofalowego.
2. Bilans mocy generatora, moc dodatnia i ujemna, warunki stanu ustalonego.
3. Warunek admitancyjny generacji, jak do niego dochodzimy, jak go graficznie interpretujemy?
4. Warunek reflektancyjny generacji, jak do niego dochodzimy, jak go graficznie interpretujemy?
5. Narysuj podstawową strukturę oscylatora tranzystorowego i wyjaśnij rolę i działanie jego elementów.
6. Jak w oscylatorze tranzystorowym ustalamy częstotliwość oscylacji?
7. Wymień sposoby przestrajania generatorów mikrofalowych.
8. Opisz struktury układów generatorów mikrofalowych: z rezonatorem falowodowym i diodami generacyjnymi, tranzystorowe z rezonatorem YIG, z waraktorem rezonatorem dielektrycznym.
9. Wymień podstawowe rodzaje modulacji i opisz ich składniki widma.
10. Co wprowadza element nieliniowy do obwodu elektrycznego?
11. Opisz charakterystykę i obwód zastępczy diody Schottky’ego.
12. Na czym polega proces detekcji w obwodzie z diodą Schottky’ego?
13. Jak powstają produkty przemiany częstotliwości?
14. Jak powstają produkty intermodulacji?
15. Opisz sposoby uzyskania: modulacji częstotliwości, modulacji amplitudy i modulacji fazy sygnału.

---

Słownik

• Admitancyjny warunek generacji - równania admitancyjne dla dwujnikowego układu generatora, z których wynika, że w stanie ustalonym oscylacji suma wszystkich admitancji reprezentujących równolegle połączone elementy obwodu jest równa zero.
• Bilans mocy generatora - bilans mocy mówi, że w stanie ustalonym wartość mocy wytwarzanej w elemencie aktywnym (wartość ujemna) jest równa mocy traconej (wartość dodatnia) w rezonatorze i obciążeniu.
• Dewiacja częstotliwości - maksymalne odchylenie częstotliwości chwilowej od częstotliwości średniej.
• Dioda Waraktorowa - dioda z silną zależnością pojemności od napięcia polaryzacji.
• Fala modulująca - sygnał elektryczny zawierający informację użyty do kontroli/modulacji fali nośnej.
• Fala nośna - sygnał elektryczny najczęściej sinusoidalny poddawany procesowi modulacji.
• Fala zmodulowana - końcowy produkt procesu modulacji.
• Metody przestrajania generatorów:
  • Przestrajanie mechaniczne
  • Przestrajanie elektryczne napięciowe – VCO (Voltage Controlled Oscillators)
  • Przestrajanie elektryczne prądowe – CCO (Current Controlled Oscillators)
• Metody modulacji:
  • Modulacja analogowa.
  • Modulacja impulsowa.
• Modulacja amplitudy - zmiana amplitudy fali nośnej jest proporcjonalna do sygnału fali nośnej.
• Modulacja częstotliwości - zmiana częstotliwości fali nośnej jest proporcjonalna do sygnału fali nośnej.
• Modulacja fazy - zmiana fazy fali nośnej jest proporcjonalna do sygnału fali nośnej.
• Modulacja kąta - modulacja fazy lub częstotliwości.
• Parametry detektora:
  • Czułość prądowa detektora.
  • Czułość napięciowa detektora.
• Parametry mieszacza
  • Straty przemiany $L$ (zal. 9-33).
  • Współczynnik szumów $F$ (zal. 9-45). W przybliżeniu równy stratom przemiany.
• Procesy przemiany częstotliwości:
  • Proces detekcji.
  • Proces powielania.
  • Proces mieszania (mieszanie dolnowstęgowe i górnowstęgowe).
  • Proces modulacji.
• Reflektancyjny warunek generacji - równania reflektancyjne dla dwujnikowego układu generatora, z których wynika, że w stanie ustalonym oscylacji iloczyn współczynników odbicia reprezentujących aktywną i pasywną część oscylatora równy jest jeden.
• Rodzaje generatorów:
  • Generatory z rezonatorem falowodowym.
  • Generatory z rezonatorem ferrimagnetycznym YIG.
  • Generatory z rezonatorem dielektrycznym.
  • Generatory z waraktorem.

---

Bibliografia

1. Jerzy Klamka. Heterozłaczowe przyrządy pólprzewodnikowe na zakres mikrofal i fal milimetrowych, Agencja Lotnicza ALTAIR, Warszawa, 2002, Rozdziały 3 i 4.
2. Bogdan Galwas. Miernictwo mikrofalowe, Wydawnictwa Komunikacji i Łączności, Warszawa, 1985, Rozdział 2 i 3.
3. Bogdan Galwas. Mikrofalowe generatory i wzmacniacze tranzystorowe, Wydawnictwa Komunikacji i Łączności, Warszawa, 1991, Rozdział 2 i 3.
4. Janusz Dobrowolski. Technika wielkich częstotliwości, Oficyna Wydawnicza Politechniki Warszawskiej, Warszawa, 1998, Rozdział 9.

---